桥梁同步顶升怎么施工

一、落梁方案

先计算桥墩的反力，确定落梁竖直千斤顶的型号和台数。落梁时1-8号桥墩的设计支反力分别为：8140KN、10100KN、11400KN、8750KN、11510KN、9690KN、10810KN。拟定竖直千斤顶在墩顶需占用的位置和小高度，选用吨位应留有富余，使其工作负荷处于额定范围内，当竖顶数量比较充足时，起落梁采用分墩起落、高差限位、实测梁重、全联调整的方法；当千斤顶数量不够时，可采用分段分批落梁方案，但每批至少在3个或3个以上的墩上轮流进行，一般先从安装固定支座的9号或0号桥台开始，为避免梁内产生过大弯矩，相邻墩顶点高差应控制在5mm内，能取出滑板即可；顶起总高度不得超过20mm，其两侧帮顶墩起顶高度应控制在10mm内，相邻墩起顶高差不得大于10mm，同墩两侧梁底顶起顶起高差不得大于1mm，即落梁高度为20mm，每段工作面在三个墩上设千斤顶，宜先落两个墩，另一墩留10mm不落，待落好的两个墩千斤顶移至下批的两个桥墩，顶起后再落两个墩，如此循环。

耒水大桥起顶设备采用6台500吨千斤顶和8台100吨小千斤顶，为确保安全，在水上采用贝雷片作为安全支撑（见附图），以防止横撑受力过大而引起开裂。

拆除钢箱梁顶推滑道，换上正式支座后，利用设在各主桥墩上的起落千斤顶，将箱梁顶起（各墩起顶高度相同），则箱梁的全部重量由千斤顶支承，根据各千斤顶的油压值，计算出各千斤顶的起顶力，即可得到各墩的实测支反力Ri′，然后计算出实测梁重G′=ΣRi′，再根据计算梁重G、设计支反力Ri、实测梁重G′，计算出各支点的理想支反力（即在实测梁重 情况下各支点应该承受的支反力）Ri〞，Ri〞= Ri G′/G。

通过实测支反力Ri′与理想支反力Ri〞比较，找出支反力偏小的支点，然后采取在这 些支点的支座下面垫钢板的方法，调整支座标高，从而调整其支反力。

由于调整部分支座的标高后，所有支点的反力值都将产生变化，所以经过一次调整不一定能达到目的，需要重复进行多次的实测和调整，直到各支点反力均达到或接近理想支反力。

二、梁体起落高度的控制与测量

施工设计图明确要求在梁体起落过程中，相邻墩支点起落高度差不超过5mm，同一墩顶左右支点起落高度差不超过1mm，以确保梁体在起落过程中的安全，但是预应力混凝土箱形连续梁在起落过程中存在“滞后”现象。所谓“滞后”指梁体变形落后于所受外力的施加速度，这种现象给梁体的起落高度的控制和准确测量带来了困难和不利影响。如何克服和消 除这种不利影响，是准确测量和控制梁体起落高度的关键。在钢箱梁顶推施工中，通过采用高压油泵分组调压、油压限时和百分表高差限位的双控技术来减小和消除“滞后”现象对梁体起落高度的测量带来的不利影响，以保证梁体起落高度的控制和测量的准确性。

梁体起落高度的控制与测量的具体操作程序如下。

(1)分级调压：根据设计支点反力的0.3、0.5、0.7、0.8、0.9、0.95、0.975、1.00、1.015、1.030、1.045……倍作为分级调压的油压控制值。

(2)油压限时：每升一级压力的操作时间不短于10min，且在每级压力上持压5min，以保证有足够的时间使梁体进行内力传递和分配，减小直至消除梁体变形“滞后”现象带来的影响。

(3)高差限位：通过百分表可以测得油压读数时刻梁体的实际起落高度，以决定持压时 间是否进行下一级的加压操作。